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El CAUDAL disponible y su APTITUD AGRONÓMICA son dos aspectos CLAVES que deben ser conocidos con anterioridad a la realización de cualquier INSTALACIÓN DE RIEGO LOCALIZADO.
LA INSTALACIÓN DE UN RIEGO LOCALIZADO es compleja, de ahí que el Agricultor suela optar por recurrir a una Empresa Especializada en Instalaciones.
En el caso de pequeñas instalaciones, por ejemplo invernaderos o jardines privados, es frecuente que el mismo propietario o su Jardinero particular se decida a montar su propia INSTALACIÓN DE RIEGO para lo cual puede ser suficiente las normas que indicamos.
INSTALACIÓN DE RIEGO LOCALIZADO PARA UN INVERNADERO:
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DATOS PRELIMINARES:
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CULTIVO A REGAR: Tomate entutorado para consumo en fresco.
CICLO: 1/2 diciembre 1/2 julio.
Superficie de invernadero: 80 . 20 metros = 1600 m2.
ANÁLISIS DEL SUELO:
De las diferentes determinaciones fisico-químicas que se pueden realizar en un suelo, las más importantes para el diseño DE UNA INSTALACIÓN DE RIEGO son: La TEXTURA.
LA CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA( SALINIDAD). En nuestro caso tenemos.
Arena % = 70,7
Limo % 14.- NOS DA EN EL TRIANGULO: TEXTURA FRANCO-ARENOSA
Arcilla % 15,3.
CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA del extracto de saturación 1.15 mmhos/cm.
ANÁLISIS DEL AGUA DE RIEGO
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Conductividad eléctrica en mmhos/cm = 0,733
pH = 7,46.
Bicarbonatos en meq/l........................ 6.40.
Carbonatos en meq/l...........................0.0
Sulfatos en meq/l................................0,21
Cloruros en meq/l..............................1.40.
Calcio en meq/l..................................4.94.
Magnesio en meq/l............................2.62
Potasio en meq/l................................0.08
Sodio en meq/l..................................0.72
Boro en ppm................................... 0.0
Nitratos en ppm..............................27.o
ÍNDICE R.A.S................................. 0.37
Los DATOS ANTERIORES NOS LO PROPORCIONA EL LABORATORIO DE ANÁLISIS. El Centro del C.I.F.A. de Atarfe (Granada) realiza dichos análisis a un precio bajo como ayuda al Agricultor.
EMISOR SELECCIONADO POR INFORMACIÓN DE CATÁLOGOS:
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Tipo: Gotero laberinto con régimen turbulento.
Conexión: interlinea.
Caudal medio 2l/h
Presión media : 10 mca
Relación caudal-presión q = 0,59 x h elevado a 0,53
Longitud equivalente( pérdida de carga conexión) fe = 0.23 m
C.V : 0.05( 5 %)
Estos datos los facilita el fabricante en el catálogo.
MARCO DE PLANTACIÓN DEL CULTIVO:
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Separación entre líneas de plantas = 1 m.
Separación entre plantas = 0,4 metros o sea MARCO DE PLANTACIÓN = 1 x 0,4 metros.
DENSIDAD DE PLANTACÓN = 1/ 1x0,4 = 2,5 plantas /metro cuadrado.
NÚMERO DE GOTEROS/ PLANTA:
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A la vista de la separación existente entre plantas = 0,4 metros, UN GOTERO POR PLANTA PUEDE SER SUFICIENTE:
NÚMERO DE GOTEROS/PLANTA e = 1.
SEPARACIÓN ENTRE GOTEROS, en nuestro caso coincide con la de plantas = 0,4 metros.
EL DIÁMETRO DEL BULBO HÚMEDO, que realiza el gotero, depende de la TEXTURA DEL SUELO Y DEL CAUDAL UNITARIO DEL MISMO, por tanto:
CAUDAL UNITARIO = 2 l/h en nuestro caso
SUELO FRANCO; Diámetro = 0,7 + 0,11 x caudal unitario.
SUELO ARENOSO: Diámetro = 0,3 + 0,12 x "" ""
Lo que nos da:
PARA SUELO FRANCO = 0,92 metros
PARA SUELO ARENOSO = 0,54 metros
PERO COMO NUESTRO SUELO ES FRANCO-ARENOSO podemos OPTAR POR TOMAR LA MEDIA ARITMÉTICA DE AMBOS VALORES, ASÍ:
Diámetro = 0,92 + 0,54/2 = 0,73 metros y por tanto el RADIO es de 0,36 m lo que en un principio parece asegurar una banda húmeda aceptable.
PARA DETERMINAR EL ÁREA MOJADA POR LOS GOTEROS, se puede también recurrir a TABLAS así como a realizar LA PRUEBA EN EL CAMPO QUE, aunque pueda resultar algo laborioso, constituye el sistema MÁS CONVENIENTE.
SI LA PRUEBA DE CAMPO no proporciona una superficie mojada aceptable de > 50% tendremos TRES ALTERNATIVAS:
1.Elegir un gotero de mayor CAUDAL, por ejmplo de 4 l/h y 10 mca.
2. Reducir la separación entre goteros, por ejemplo a 0,30 metros=30 centímetros.
3. Las dos anteriores.
CAUDAL NECESARIO:
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CAUDAL DISPONIBLE, UN POZO cuyo aforo es de 2,5 litros/segundo
Dimensiones del invernadero = 80 x 20 metros.
Separación entre ramales portagoteros = Cultivo = 1 metro.
Número total de ramales = 79.
Longitud del ramal 19 metros
Separación entre goteros = 0,40 metros.
Número de goteros por planta/ramal = 19/0,4 = 48
Númeto TOTAL DE GOTEROS = 79 x 48 = 3792
CAUDAL TOTAL = 3792 goteros x 2 l/h = 7584 litros/hora = 2 l/segundo
SI OPTAMOS: Por regar de forma simultánea la totalidad del invernadero se precisa un CAUDAL MÍNIMO de 2 l/seg. COMO EL AFORO DEL POZO ES DE 2.5 l/seg SERÍA POSIBLE, PERO NO RECOMENDABLE DISEÑAR LA INSTALACIÓN DE RIEGO PARA DICHA OPCIÓN.
EN ESTE CASO LA DURACIÓN DEL RIEGO SERÁ LA SIGUIENTE:
NECESIDADES NETAS PUNTA( JULIO = 5 litros/metro cuadrado y día.
Densidad de plantación = 2,5 plantas/metro cuadrado.
NECESIDADES DIARIAS N = 5/2.5 = 2 litros por planta.
CAUDAL GOTERO = qg 2 l/h.
NÚMERO DE GOTEROS/PLANTA = e = 1
DURACIÓN DEL RIEGO = T = N/ qg x e = 1 hora
ES PREFERIBLE dividir el invernadero en 2 sectores y efectuar el riego de FORMA SECUENCIAL:
PRIMERO EL SECTOR 1
A CONTINUACIÓN EL SECTOR 2
VENTAJAS:
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1º) EL CAUDAL necesario se reduce a la mitad = 1.05 l/segundo, por lo que tenemos mayor margen de SEGURIDAD en el supuesto que EL CAUDAL DEL POZO SE RESIENTA.
2º) AL SER EL CAUDAL LA MITAD, los componentes de la instalación de riego: grupo de bombeo,cabezal,tuberías,válvulas, etc se reducen considerablemente, lo que repercute considerablemente en EL PRESUPUESTO FINAL.
DESVENTAJA:
========= LA ÚNICA, el tiempo TOTAL DE RIEGO SE DUPLICA pasando de 1 hora a 2, lo cual no tiene trascendencia para este caso particular, si el " regador" fuera contratado como obrero habría que ver su salario.
EL DISEÑO DE RIEGO:
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UNIFORMIDAD DE RIEGO:
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Constituye el punto de partida del DISEÑO HIDRÁULICO de cualquier INSTALACIÓN DE RIEGO LOCALIZADO.
Cuanto mayor sea LA UNIFORMIDAD DE RIEGO DESEADA MÁS CARA será la instalación de riego,ya que para que exista menos variación de caudales, el régimen de presiones debe ser más uniforme, lo que implica mayores diámetros de tubería, laterales portagoteros más cortos, mayor inversión en valvuleríA, ETC...
Aunque la uniformidad de riego INTERVIENEN FACTORES DIVERSOS, PARA EL DISEÑO Sólo vamos a considerar LOS CONSTRUCTIVOS Y LOS HIDRÁULICOS
Si tenemos en cuenta ambos tipos de factores en el DISEÑO DE UN SECTOR DE RIEGO LOCALIZADO, la UNIFORMIDAD VIENE DEFINIDA POR
COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD:
C. U = ( 1 - 1.27 x C. V/ raíz cuadrad de e ) x qg/qgm
SIENDO:
C.V Coeficiente de variación de fabricación del gotero.
e = Número de goteros por panta.
qg = Caudal del gotero más desfavorable del sector= El que tiene caudal mínimo.
qgm = Caudal medio de los gotero del sector.
EN EL RIEGO LOCALIZADO se RECOMIENDA DISEÑAR LA INSTALACIÓN CON UNA UNIFORMIDAD MÍNIMA del 90 %, o sea C.U = 0.90
PARA NUESTRO EJEMPLO seŕa:
0.90 = (1 -1.27 x 0.05/ raíz cuadrada de 1) x qg/2 DESPEJANDO
qg = 1.92 litros/hora
Como conocemos la ecuación CAUDAL-PRESIÓN DEL GOTERO, podemos saber la PRESIÓN MÍNIMA que debemos GARANTIZAR EN EL GOTERO MÁS DESFAVORABLE, que en el caso de una parcela llana cosrresponderá al más alejado, para cada uno de los 2 SECTORES DEL INVERNADERO se GARANTIZA UNA UNIFORMIDAD DE RIEGO MÍNIMA DEL 90 %
1.92 litros/hora = 0,59 x h elevado a 0,53 DESPEJANDO h = 9.27 m.c.a
SECTORIZACIÓN:
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A la hora de abordar EL DISEÑO AGRONÓMICO se ha puesto de manifiesto la conveniencia de DIVIDIR EL INVERNADERO EN DOS SECTORES que se regarán de FORMA SECUENCIAL.
EN NUESTRO EJEMPLO: La orientación del invernadero y el cultivo de tomate entutorado aconsejan que los ramales portagoteros se coloquen transversalmente, o sea:
L = 19 metros ( no olvidemos que el invernadero tiene 20 metros)
Y NO LONGITUDINALMENTE. EL PLANO quedaría como muestra la figura siguiente:
Por tanto en el invernadero se instalarán 79 ramales portagoteros de 19 metros de longitud agrupados en DOS SECTORES DE RIEGO de 40 y 39 ramales respectivamente
A la hora de DISEÑAR LA RED DE DISTRIBUCIÓN SUPERFICIAL, la utilizacion de los elementos DE CONTROL Y REGULACIÓN( Válvula de bola y reductor de presión) permite varias opciones. Entre otras podemos señalar las dos siguientes como indica la figura:
DESDE EL PUNTO DE VISTA HIDRÁULICO, la opción 1 parece MÁS ACONSEJABLE ya que las tuberías terciarias(portarramales) se alimentan por su punto medio.En este caso, para un diámetro dado de tubería portagoteros se precisará una tubería terciaria o portarramales de menor sección ya que el CAUDAL se DIVIDE INMEDIATAMENTE después de la arqueta de control y regulación.
Como contrapartida la opción 2 presenta la VENTAJA de que el Agricultor puede centralizar los elementos de control y regulación en una única arqueta.Por otro lado, la red de distribución se simplifica ya que tan sólo existe una tubería principal, con el consiguiente ahorro de zanja de excavación.
A simple vista se puede apreciar que además de las opciones comentadas existen otras muchas, cada una con sus VENTAJAS E INCONVENIENTES que merecen ser analizadas con el suficiente detenimiento.
EL CRITERIO ECONÓMICO ES FUNDAMENTAL de ahí que pueda ser interesante proceder AL DISEÑO DE VARIAS OPCIONES, para posteriormente proceder al CÁLCULO DE LAS MEDICIONES Y PRESUPUESTO FINAL DE LAS OBRAS E INSTALACIONES A EJECUTAR.
VAMOS A ESTUDIAR EL DISEÑO 1:
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Analizaremos las repercusiones que supone dimensionar EL RIEGO LOCALIZADO en los dos casos siguientes:
OPCIÓN 1: Riego simultáneo de los 2 SECTORES DE RIEGO.
OPCIÓN 2: Riego secuencial.
CÁLCULOS HIDRÁULICOS:
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A la hora de calcular las pérdidas de carga se pueden utilizar en la actualidad las siguientes alternativas:
1. TABLAS.
2. ABACOS.
3. FÓRMULAS.
4. PROGRAMAS INFORMÁTICON CON PC.
VAMOS A REALIZAR EL DISEÑO 1 MEDIANTE EL MÉTODO POR TABLAS:
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Este sistema es muy sencillo, de ahí que esté especialmente indicado para aquellos Agricultores que ESTÉN MENOS FAMILIARIZADOS CON CALCULADORAS CIENTÍFICAS. Por otro lado, los resultados son igualmente satisfactorios.
EN LA FIGURA SIGUIENTE vemos el plano con las longitudes indicadas de las diferentes tuberías que conforman la RED DE DISTRIBUCIÓN:
EMPEZAMOS POR:
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Dimensionar LOS RAMALES PORTAGOTEROS Y LAS TUBERÍAS TERCIARIAS. Para un TIPO DE GOTERO CONVENCIONAL como es el nuestro, podemos admitir una tolerancia de presiones del 10 % sobre la presión media de trabajo del gotero:
PRESIÓN MEDIA = hm = 10 mca como vimos en la Teoría.
TOLERANCIA DE PRESIONES = 10% de 10 mca = 1 mca
Esto quiere decir que " la diferiencia existente entre las presiones de trabajo del
gotero más favorable( el gotero más próximo a la llave de control) y el más desfavorable( el último del ramal más alejado) NO PUEDEN SOBREPASA 1 mca.
COMO CONOCEMOS LA ECUACIÓN DEL GOTERO, esta tolerancia de presiones se traducirá en la siguiente tolerancia de caudales dentro del sector:
GOTERO DE CAUDAL MEDIO = h = 10mca q = 0,59 x 10 elevado a 0,53 =
= 2 l/h
GOTERO MÁS FAVORABLE = h = 10,5 mca ; q = 2,05 l/h que corresponde a + 2,5%.
GOTERO MÁS DESFAVORABLE = h = 95 mca ; q = 1.95 l/h -2.5 %
RAMALES PORTAGOTEROS O LATERALES:
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DATOS QUE POSEEMOS:
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Longitud = 19 metros.
Material = Polietileno de baja densidad = PEBD.
Diámetro exterior = 12,5 mm.
Diámetro interior = 10.3 mm
Separación entre goteros = 0,40 metros.
Pérdida de carga a la conexión del gotero = 0,23 m.
CÁLCULOS:
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NÚMERO DE GOTEROS/RAMAL = 19/0,40 = 48 goteros.
CAUDAL DEL RAMAL = 48 goteros x 2 l/h = 96 l/h
PARA CALCULAR LA PÉRDIDA DE CARGA que se produce en esta tubería emplearemos la TABLA DE LOS ANEXOS seleccionando los CAUDALES MÁS PRÓXIMOS POR DEFECTO Y POR EXCESO A 96 Litros/hora encontramos que:
DIÁMETRO EXTERIOR CAUDAL l/h Pérdida de carga en 100 m.
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1/4"0 12,5 mm 90 1,80
108 2,54
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SI INTERPOLAMOS OBTENEMOS UNA PÉRDIDA DE CARGA J = 2,05 mca por
cada 100 metros lineales de tubería.
Al circular el agua por el ramal, la conexión con el gotero provoca cierta pérdida de carga que viene reflejada a través de su denominada LONGITUD EQUIVALENTE, que en nuestro caso es de 0,23 m/gotero.
Según esto, la longitud a considerar a la hora de calcular la pérdida de carga en el ramal portagoteros será la siguiente:
L = 19 m + 48 goteros x 0,23 m/gotero = 30,04 metros
PC ramal = J x L = (2,05/ 100) x 30,04 = 0,62 m.c.a.
Esta pérdida de carga es la producida en una tubería de PEBD de 10,3 milímetros de diámetro interior cuando circula por ella un caudal de 96 litros/hora.Sin embargo cada 0,40 metros, el caudal disminuye aproximadamente en 2 l/h( CAUDAL MEDIO DEL GOTERO), por lo que el RESULTADO ANTERIOR DEBE SER CORREGIDO SEGÚN EL COEFICIENTE REDUCTOR F DE CHRISTIANSEN, que depende del número de SALIDAS Y DEL RÉGIMEN HIDRÁULICO.
Hf ramal = J x L x F
COEFICIENTE F DE CHRISTIANSEN: Para beta = 1,80: L = S/2
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Nº salidas F Nº Salidas F Nº Salidas F
==============================================
1 1 11.- 0,375 22 0,366
2 0,525 12 0,374 24 0,365
3 0,448 13 0,372 26 0,364
4 0,419 14 0,371 28 0,364
5 0,403 15 0,370 30 0,363
6 0,394 16 0,369 35 0,362
7 0,388 17 0,368 40 0,362
8 0,383 18 0,368 45 0,361
9 0,380 19 0,367 100 0,359
10 0,378 20 0,367 200 0,358
=================================================
SEGÚN LA TABLA ANTERIOR para 48 SALIDAS(O GOTEROS) F se aproxima a 0,361, por lo que la PÉRDIDA TOTAL FINAL QUE SE PRODUCIRÁ EN EL RAMAL PORTAGOTEROS DE 19 metros de longitud será:
PC ramal = 0,361 x 0,62 = 0,22 mca.
TUBERÍAS TERCIARIAS O PORTARRAMALES:
==============================
PARA DIMENSIONAR ESTA TUBERÍA TOMAREMOS EL SECTOR Nº 1, es decir EL MÁS PRÓXIMO AL CABEZAL POR SER EL DE MAYOR CAUDAL.
Nº DE RAMALES = 40.
CAUDAL = 40 ramales x 96 l/h = 3840 L/h
LONGITUD = 39 metros.
Como se dijo en la Teoría, para conseguir UNA MAYOR UNIFORMIDAD DE RIEGO ALIMENTAREMOS LA TUBERÍA TERCIARIA POR SU PUNTO MEDIO, POR LO QUE A EFECTOS DE CALCULO LOS VALORES A TOMAR SERÁN LA MITAD DE LOS ANTERIORES, así:
Nº DE RAMALES = 20.
CAUDAL = 20 x 96 l/h = 1920 l/h
LONGITUD = 19,5 metros.
Como PCramal = 0,22 m.c.a, la tubería terciaria se dimensionará de forma que la pérdida de carga que origine NO SUPERE EL VALOR:
PC terciaria < (1-0.22) = 0.78 m.c.a.
PROBAREMOS CON UNA TUBERÍA PEBD 32/28 de 4 ATMÓSFERAS:
===========================================
Velocidad = Caudal en metros cubicos/segundo/ sección en metros cuadrados= 1.920/ 3.600000/ 3,14 x 0.028 al cuadrado/4 = 0,87 m/seg.
VOLVEMOS A CONSULTAR LA TABLA PARA TUBERÍAS DE PE y obtenemos la siguiente pérdida de carga para 100 metros lineales:
DIÁMETRO EXTERIOR 1´' o 32 milímetros.
CAUDAL litros/hora 1800 a 2160
PÉRDIDA DE CARGA POR 100 metros:
PARA 1800 l/h 0 2.92
PARA 2160 l/h = 4
HAY QUE INTERPOLAR para q = 1.920 l/h ---------> J = 3.28 m.c.a./100 m.
Como el valor F de CHRISTIANSEN para 20 salidas es F = 0.367, la pérdida de carga de la tubería terciaria será:
PC terciaria = J x L x F =( 328/100 ) x 19.5 x 0.367 = 0.23 m.c.a.
COMO PC terciaria < 0.78 m.c.a, LA TUBERÍA PEBD de 1''(32 mm) ES VÁLIDA.
Si regulamos la PRESIÓN A LA ENTRADA DEL SECTOR a 10.25 m.c.a., LA PRESIÓN DE TRABAJO DEL GOTERO MÁS DESFAVORABLE SERÁ APROXIMADAMENTE
Ht = 10.25 - (PC terciaria + PC ramal) = 10.25 - (0.23 + 0.22) = 9.80 m.c.a.
EL CAUDAL DEL GOTERO MÁS DESFAVORABLE SERÁ ENTONCES:
q = 0.59 x 9.80 elevado a 0.53 = 1.98 litros/hora
POR LO QUE LA UNIFORMIDAD DE RIEGO DEL SECTOR ESTUDIADO SERÁ LA SIGUIENTE:
C. U. = ( 1 - 1.27 x 0.05/ Raíz cuadrad de 1)x qra/2 = ( 1 - 1.27 x 0.05/1)x 1.98/2 = 0.927 = 92,7 %.
TUBERÍAS SECUNDARIAS:
====================
Para seleccionar el diámetro de las TUBERÍAS SECUNDARIAS Y PRIMARIAS seguiremos el criterio de que la VELOCIDAD DEL AGUA SE APROXIME A 1 m/segundo, NO SIENDO ACONSEJABLE EXCEDER DEL VALOR de 1.5 m/seg.
A la hora de estudiar la RED PRIMARIA Y SECUNDARIA es conveniente matizar que el DIÁMETRO ELEGIDO NO AFECTARÁ PARA NADA A LA UNIFORMIDAD DE RIEGO FINAL DE LOS DIFERENTES SECTORES. SIN EMBARGO, LAS PÉRDIDAS DE CARGA que se produzcan en estas tuberías van a incidir directamente en las NECESIDADES DE IMPULSIÓN( especialmente en conducciones de gran longitud), de ahí que haya que estudiar esta incidencia si optamos por reducir el diámetro de las tuberías.
PARA EL CÁLCULO DE LAS TUBERÍAS SECUNDARIAS Y PRIMARIAS:
=============================================
Vamos a emplear en este caso TUBERÍAS DE PVC-6 Atmósferas
SECTOR 1 CON 40 RAMALES:
====================
DATOS:
=====
CAUDAL = 40 x 96 l/h = 3840 litros/hora.
LONGITUD = 2.5 metros.
TUBERÍA DE PVC 40/36.4 ,6 atmósferas.
CÁLCULOS:
========
Velocidad en m/seg =( 3.840 / 3600000)/ 3.14 x 0.0364 elevado a 2/4 = 1.03
DIÁMETRO EXTERIOR CAUDAL l/h Pérdida de carga por 100
=================================================
3.600 2.60
1 1/4´' o 40 mm 5.400 5.62
=================================================
Volvemos a INTERPOLAR:
Para q = 3.840 l/h ------> aproximadamente 3 mca/100 m
PC secundaria = J x L= ( 3/100)x 2.5 = 0.08 mca
SECTOR 2 CON 39 RAMALES:
====================
DATOS:
CAUDAL 39 x 96 l/h = 3744 l/h
LONGITUD = 42 metros.
TUBERÍA PVC 40/36.4 6 atmósferas.
VELOCIDAD en m/seg = (3.744/3600000/3,14 x 0.0364 elevado a 2/4) = 1
INTERPOLANDO EN LA MISMA TABLA hallamos que:
Para q = 3.744 l/h -----------> J aproximadamente 2.84 m.c.a./100 metros
PC secundaria = J x L = (2.84/100) x 42 metros = 1.19 m.c.a.
TUBERÍA PRINCIPAL:
================
OPCIÓN 1: RIEGO SIMULTÁNEO DE LOS SECTORES 1 y 2:
========================================
DATOS:
TUBERIA DE PVC 50/46.4 de 6 atmósferas.
Caudal TOTAL = 7584 l/h = 2.1 l/seg.
CAUDAL DISPONIBLE en el pozo = 2.5 l/seg.
LONGITUD = 50 metros.
VELOCIDAD = 1.25 m/seg.
VEMOS EN LA TABLA:
Diámetro exterior Caudal l/h Pérdida de carga por 100 m.
=============================================
7200 3.06
1 1/2'' o 50 mm 9000 4.84
==============================================
INTERPOLANDO EN LA TABLA para q =7.584 l/h ------> J = 3.44 mca/100 m
PC primera o principal = J x L = (3.44/100) x 50 metros = 1.72 mca.
OPCIÓN 2: RIEGO SECUENCIAL DE LOS SECTORES 1 y 2:
=======================================
En esta caso los CÁLCULOS se efectuarán con el CAUDAL DEL SECTOR Nº 2, ya que con un caudal prácticamente similar, su tubería secundaria es la que genera MAYORES pÉRDIDAS DE CARGA al ser ésta de mayor longitud( 42 m frente a 2.5 m del SECTOR 1.
DATOS DISPONIBLES:
================
TUBERÍA PVC 40/36.4 de 6 atmósferas.
CAUDAL TOTAL = 3744 l/h o 1.04 l/seg.
CAUDAL DISPONIBLE EN EL POZO = 2.5 l/seg
LONGITUD = 50 metros.
VELOCIDAD = 1 m/seg.
VOLVEMOS A VER EN LA TABLA:
Diámetro exterior Caudal l/h Pérdida de carga por 100m
==============================================
3600 2.60
1 1/4 ''o 40 mm 5.400 5.62
==============================================
VOLVEMOS A INTERPOLAR para q = 3744 l/h ------> J aproxim. 2.84/100m
PC principal = J x L = (2.84/100) x 50m = 1.42 mca.
Cabría también la OPCIÓN DE REALIZAR EL RIEGO SECUENCIAL POR SUBSECTORES, lo que supondría AUMENTAR EL TIEMPO DE RIEGO HASTA UN TOTAL DE 4 HORAS/DÍA EN EL PERIODO DE MÁXIMAS NECESIDADES PERO TAMBIÉN UN AHORRO ECONÓMICO EN LA INSTALACIÓN QUE HABRÍA QUE EVALUAR.
C ÁLCULO DE LA POTENCIA DE BOMBEO:
==================================
OPCIÓN 1: RIEGO SIMULTÁNEO DE LOS SECTORES 1 y 2:
=======================================
A) DESNIVEL:
Cota nivel freático = o metros.
Cota del invernadero = 15 metros.
DESNIVEL TOTAL = 15 metros.
B) PÉRDIDAS DE CARGA:
Tubería principal............................................ 1.72 m.c. a.
Tubería secundaría........................................ 1.29 ""
Cabezal-singularidades ( estimación)............ 10.00 ""
==========================================
P.C. TOTAL................................................. 13.01 m.c.a.
C) PRESIÓN DE TRABAJO DEL GOTERO( GOTERO 1/RAMAL 1)
===========================================
h gotero = 10.25 m.c.a.
ALTURA MANOMÉTRICA = H = Desnivel + PC + h gotero =
= 38.26 m.c.a.
CAUDAL:
=========
Q = 7584 l/h = 2.1 l/seg.
MARGEN DE SEGURIDAD = 10 %
CAUDAL = 2.1 + 10 % de 2.1 = 2.31 l/seg.
POTENCIA DE BOMBEO:
=================
LA POTENCIA NECESARIA PARA ELEVAR UN CIERTO CAUDAL Q A UNA determinada ALTURA MANOMÉTRICA H se OBTIENE de la FÓRMULA donde R es el RENDIMIENTO MECÁNICO DEL GRUPO MOTOBOMBA Y QUE SUELE SER DEL ORDEN de 0.7:
POTENCIA EN C. V. = ( Q(l/seg) x H)/ 75 x R = (2.31 x 38.26) / 75 x 0.70 =
= 1.68
ELIGIREMOS UN GRUPO SUMERGIBLE DE 2 C.V CAPAZ DE ELEVAR UN CAUDAL DE 9 metros cúbicos/hora = 2.5 litros/segundo a una ALTURA MANOMÉTRICA de 38 m.c.a., SE HA OMITIDO LA MARCA Y EL MODELO COMERCIAL.
OPCIÓN 2: RIEGO SECUENCIAL DE LOS SECTORES 1 y 2:
=======================================
A) DESNIVEL:
==========
Cota nivel freático.............. 0 metros.
Cota invernadero................ 15 metros.
===========================
DESNIVEL TOTAL.......... 15 metros
B) PÉRDIDAS DE CARGA:
=================
Tubería principal............................................. 1.42 m.
Tubería secundaria.......................................... 1.29 m
Cabezal-singularidades.................................... 10 m
=================================
PC................................................................ 12.71 m.c.a.
C) PRESIÓN DE TRABAJO DEL GOTERO ( GOTERO l/ramal 1)
h gotero = 10.25 m.c. a.
ALTURA MANOMÉTRICA:
=================
H = Desnivel + PC +hgotero = 37.96 m.c.a.
CAUDAL:
======
Q = 3744 l/h = 1.04 l/segundo
Margen de SEGURIDAD = 10 % de Q
LUEGO:
CAUDAL = 1.04 + 10 % de 1.04 = 1.15 l/segundo
POTENCIA DE BOMBEO:
================
POTENCIA EN C.V. = 1.15 x 37.96 / 75 x 0,70 = 0.83
ELEGIREMOS UN GRUPO SUMERGIBLE DE 1 C.V. CAPAZ DE ELEVAR UN CAUDAL de 4.2 metros cúbicos/Hora( 1.17 l/segundo) a UNA ALTURA MANOMÉTRICA DE 39 metros( se han omitido la marca y el modelo comercial).
TABLA I PÉRDIDAS DE CARGA.TUBERÍA PE ( 4 atmósferas):
=========================================
SE añadirán así como los PLANOS DE LA INSTALACIÓN DEL RIEGO
cuando se pueda escanear en Guadalinfo.
SE RECOMIENDA ESTUDIAR EL SIGUIENTE TEMA QUE ES COMPLEMENTO DE ESTE TITULADO FERTIRRIGACIÓN.
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